发电机保养公司讲述发电机滑环冒火原因
发电机租赁运行中滑环冒火是常见的故障之1，若不及时候消除，可导致发电机滑环冒火，对发电机组安全运行造成直接威协，严重时候被迫停机。就大型发电机而言，紧急停机不仅造成系统出力下降，影响系统稳定运行，而且对发电机组本身也将产生危害。通
过认真分析、研究产生环火的原因，监测设备运行情况，拟订相应对策等方法是可以有效地防止发生此类故障的。
1．经过
某厂200mw机组曾经发生1起发电机滑环冒火现象，停机检查发现2/3的发电机碳刷刷握部分烧熔，而完好的刷握中有大部分压簧压力弹片折断的现象。检修过程中将所有刷握、碳刷、压簧全部更换，机组重新启动并入系统运行2小时候后，巡检再次发现2
只压簧压力弹片折断，1压簧单侧从刷握内弹出。
2．发电机租赁停机后检查情况
通过这次200mw机组滑环冒火前运行情况分析，机组在故障前运行各参数均正常，有功、无功功率均在额定范围，机组的振动和轴位移均符合运行规程要求。同时候对故障后的碳刷、压簧、刷辩及部分完好刷握（仍装有碳刷和压簧）进行了详细检查，其
结果如下：
（1）发现所有碳刷均为同1型号（d172），且长度均为新碳刷的2/3以上。
（2）对部分完好的刷握进行检查，压簧、刷辩均未有严重过热迹象，且压簧压力弹片有大部分两侧均已折断。且压簧均为“v”型。
（3）对于压簧压力弹片1侧折断的情形，其另1侧大部分有严重过热或电弧烧伤迹象，且压簧均为“v”型。
（4）部分压簧压力弹片完好，但两侧压力弹片均有严重过热迹象，且压簧均为“v”型。
（5）个别压簧卡口较浅，易造成压簧从刷握内弹出。
（6）厂家新购3种同1型号压簧，其检测结果列于下表：
3．发电机租赁原因分析：
通过对压簧、碳刷、刷握的检查以及对3种压簧的检测结果综合分析后认为，，此次冒火的原因是：
（1）在机组运行中，虽然使用的是同1型号的碳刷，但由于其压力不同，造成碳刷与滑环间的接触电阻不1，致使同极滑环上不同碳刷间电流不均，部分碳刷电流过大。
（2）部分压簧（v2型）未插入卡口或弹出（相当于未加弹簧）造成其它碳刷通过电流增大，其原因主要是卡口过浅。
（3）部分压簧（v1型）压力弹片均折断（相当于此碳刷无压簧），或压力弹片1侧折断，使该碳刷接触面减小，单位载流量增大。
（4）碳刷型号虽然均为d172，但由于其存在阻值上的差异，同样使同极上碳刷间电流分配不均。
（5）由于运行人员巡检间隔时候间较长，未能及时候发现部分碳刷严重过热情况，也是最终造成发电机滑环冒火的原因之1。
4．对策
为有效防止类似事故的发生，拟采取下述相应的对策：
（1）将发电机滑环上的所有压簧全部更换为''u’型压簧。
（2）运行各班每小时候必须对发电机滑环、碳刷、压簧进行1次全面、系统的检查。
（3）运行中发电机滑环碳刷长度不小于新碳刷的2/3，如发现长度不足，必须立即更换。
（4）压簧使用前应检查其压力均匀，卡口卡入刷握内应牢固，无弹出现象，压簧无断裂现象。
（5）领用新碳刷时候应首先行碳刷阻值测量，并将阻值相同的碳刷分别编号存放。更换碳刷时候，必须在同1极滑环上使用同1阻值的碳刷。严禁不同阻值的碳刷在同1极滑环上使用。
（6）新碳刷使用前必须配磨，以保证碳刷与滑环表面接触达70%，同时候，新碳刷长度应与运行中的碳刷长度基本1致。
（7）新碳刷在刷握内应有间隙，且碳刷上下灵活串动无卡涩现象。
（8）运行中更换压簧时候，应检查压簧接触点牢固，弹片、弹簧正常受压，在压力消失后能完全恢复，压簧卡口应有足够余度，不能太浅。
（9）运行中发电机集控室内必须配有足够的碳刷和压簧，以便及时候更换，且每个碳刷均应标明阻值。
a组：阻值为（0.00150.0003）（励磁机侧滑环）
b组：阻值为（0.00210.0003）（发电机侧滑环）
通过采取上述措施，有效地控制了发电机滑环过热、弹簧弹出、压簧断裂等情况的发生，对发电机长期安全稳定运行起到了长期安全稳定运行起到了较好的保障作用。
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发电机保养公司讲述发电机拉缸与烧活塞
1、活塞与气缸要有合理的配合间隙
要使活塞在气缸中保持正常的运动，又要有良好的气密性，则要求活塞与气缸有一个合理的配合间隙。目前，在组装柴油发电机时，对活塞与气缸的配合间隙的选定方法大致有以下几种：
（1）计算法计算法仅从温度引起的热膨胀考虑，而实际上柴油机在工作时间的状态变化是十分复杂的，如活塞、气缸的热变形等因素均没有考虑进去，因而计算法只是从理论上进行研究，实际应用还存在一定的问题，所以这种方法没有得到广泛的推广应用
。
（2）拉力选配法
拉力选配法是将活塞倒置入气缸内，选取厚薄规中一定尺寸的薄片以垂直于活塞的方向插入活塞裙部与气缸壁之间，然后用一秤拉动厚薄规，通过测量其摩擦阻力来确定配合间隙的合理范围。
将活塞、气缸组合件分组越多、组别向的径向间隙值越小，则配合间隙越能得到保证。国外生产厂家多采取这种方法。
（3）分组选配法
分组选配法就是将加工出来的活塞与缸孔按不同直径分组，然后进行同组配合。
（4）基轴制选配法
所谓基轴制就是以轴为基准来加工孔。修理单位则是根据购进的活塞与气缸的配合间隙来确定气缸内径的加工尺寸。这种方法简单易行，但如果购进的活塞其材质与原厂生产的活塞的材质不同，其膨胀系数也会不同，这样就会使活塞与气缸在热状态下的工
作间隙得不到保证；若购进的活塞其膨胀系数小于原厂活塞的膨胀系数，则会使工作状态时的间隙变大，发生敲缸和减少大修间隔里程数；若购进的活塞其膨胀系数大于原厂活塞的膨胀系数，就势必使工作状态时的间隙减小，甚至活塞在气缸中抱死而造成拉缸
、烧活塞。所以，在采用此法时，一定要对购进的活塞的原厂活塞进行热膨胀比较，分别计算出各自膨胀系数，然后分别用计算法的经验公式进行验算修正，最后确定活塞与气缸的理论配合间隙，而实际配合间隙的控制与测量可综合运用上述各种方法进行。
2、严格控制工作温度
由于柴油发电机是处于在高温下工作，在温度的影响下活塞的几何尺寸也在不断地变化，温度愈高，活塞比气缸的膨胀越厉害，工作状态时的间隙也愈小，润滑油膜的形成条件也愈差，产生的摩擦热量也愈大，膨胀量会进一步增大；如此恶性循环就会造成
拉缸，甚至抱死而烧毁活塞，特别是对新机和大修后在行驶里程不长的阶段内，上述现象发生的可能性较大。在一定的温度范围内，预留的配合间隙就可以有效地防止拉缸、烧活塞现象的发生，所以柴油机在工作时，严格控制柴油机的工作温度（冷却水温度）
是十分重要的。
但如果使柴油机经常处于低温下工作，将会使工作状态时的间隙偏大而产生敲缸，而且大量热能被冷却系统所吸收，使混合气燃烧不完全，造成动力下降、经济性变差和缸壁磨蚀加大。目前，有不少操作手怕温度高而造成拉缸，就经常使发动机的温度宁低
勿高，其实这是很不可取的，应保持正常工作温度为宜。
影响柴油发电机工作温度的主要因素是柴油冷却系统的效率，所以在柴油机的使用维修中要保证冷却系统对柴油机的温度有可靠的控制能力
另外，喷油时间过早、混合气过稀都会使发动机的温度升高，甚至造成活塞顶部烧蚀或拉缸。如12150l柴油机，其喷油提前角为34°，如果这过早（喷油提前角大于35°），发动机工作时就会明显地爆震，爆震的震源一般产生于喷油器对面的后方、活塞顶部
的1/4边沿处。我们在检修中发现有两台12150l柴油机均发生了因上述部位的爆需而造成活塞击顶，其中一台甚至造成严重烧活塞而拉缸抱死。如果混合气过稀，则燃烧速度缓慢，温度升高，燃烧积炭而使活塞顶部形成局部着火现象，导致温度进一步升高，使活
塞在气缸内的工况变坏，以致严重烧毁活塞而拉缸。
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发电机保养公司讲述发电机励磁发电不励磁故障
试验步骤：试验前将转子侧直流开关和阳极开关断开(即将转子和励磁变压器甩出)，将380v电源经自耦调压器接至可控砖整流桥交流侧，可控硅直流侧接适当电阻负载rl。同时经自耦调压器接至端子排yh-a、yh-b、yh-c，以代替机端电压互感器的输入，并拆
除端子排上电压互感器的进线，调整自耦调压器使电压测量输入为额定电压100v。然后逐步将阳极开关电压升高达到试验设备容许范围内的某值。用示波器观察可控硅直流侧输出电压波形，当模拟机端电压在70％～110％ufn之间变化时，直流输出电压连续可
调，波形对称，每一点都能稳定运行，此时表明励磁电压调节器工作正常。本机组励磁变二次电压与电压测量输入电压相近，故使用一个调压器，否则必须使用两个自耦调压器。
1.自耦调压器过热的分析与处理
接线完毕进行试验，开关k合上，将自耦调压器升压，同时用钳形电流表监测调压器一次电流，发现调压器升压不到40v，一次电流便达到10a以上，以致调压器严重过热，无法进行正常试验。
分析与处理：调压器升压到40v时，可控制硅不导通，电压调节器直流回路不工作，调压器负载只有三相可控硅交流回路，一次电流过大，说明可控硅交流回路作为调压器的负载存在问题，分析判断很可能是三只二极管公共侧有接地，整流桥形成零式整流
，使凋压器负载极小，导致一次电流增大。用数字万用表检查回路，发现接至中控室的电压表和电流表回路有接地，使整流桥的负端接地，将接至中控室的表线拆除(即拆除端子xt：77和xt：78接线)。将调压器升压，一次电流恢复正常。
结论：整流桥中二极管公共侧接地，形成零式整流，使调压器二次负载极小，导致一次电流增大，接地消除，回路恢复正常。
2．自耦调压器烧毁的发电机分析与处理
接线准备进行开环试验，试验前因有其它设备需要调整，将开关k断开，没多久发现调压器冒烟，迅速将总电源开关断开。对自耦调压器进行全面检查，发现调压器a相已烧毁。
故障分析与处理：调压器烧毁前电源开关k已断开，调压器没有接入电源为什么会烧毁?此时判断可能是电源开关有问题，检查电源开关k，发现开关k的a相在开关断开状态时仍在接通状态，说明调压器a相烧毁与开关a相开关没有分断电源有关。当时直流回
路处于断开状态，即使a相回路没有断开，但b相、c相回路却是断开的，整流桥中没有回路，不至于烧毁调压器。至此，a相烧毁说明a相有接地，a相电源与地形成回路烧毁调压器。a相负载只有末端的可控硅和二极管，将a相可控硅和二极管拆下，发现可控硅
和二极管积了很厚一层灰尘，判断是a相通过可控硅和二极管上所积灰尘接地，将可控硅和二极管上灰尘清理干净，重新安装上可控硅和二极管，用500v摇表摇a相绝缘，a相绝缘正常。重新更换电源开关k，然后接线进行试验，将调压器升压，同时用钳形电流
表对一次电流时行监测，三相电流正常且三相平衡(此前a相电流大于b相、c相电流)。
结论：整流桥a相接地，将调压器烧毁，a相接地消失，回路恢复正常；电气设备(尤其二次配电盘内接线及小元器件)要定期清理灰尘，以免造成电气部件接地，影响设备正常运行。
3．电压调节器内部回路故障分析与处理
以上两项故障均是电压调节器外部故障，故障消除后，正式做开环特性试验。调压器渐渐升压，同时用示波器观察直流侧输出波形，此过程波形正常。调压器二次电压升至额定100v时，调整脉冲移项单元上的可调电阻，使波形宽度一致，然后操作增减磁按
钮，波形不可调。首先判断发电机自动电压给定电位器rpa有问题，rpa(由其负责提供基准电压uz)由伺服电机驱动，操作增减磁按钮，伺服电机转动，带动rpa转动，从而改变调节器脉冲相位的输出，以控制可控硅导通角的大小。输出波形不可调，很可能是
rpa出现了问题。将rpa外线拆除进行测量，发现pra电阻不可调，更换电位器。重新试验，操作增减磁按钮，输出波形仍不可调，由测量比较放大单元的作用判断有可能是测量放大单元有问题检查测量比较放大单元：用试验插件板接上测量比较放大单元板，用
万用表测量各处电压uf、ug、uc、ur三极管vt1焊下测量，v15、vt1均正常，重新焊接上再观察调节器输出波形，当模拟机电压在70％～110％之间变化时，直流输出电压连续可调，波形对称。
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商丘市睢阳区浩宇机电设备经营部
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